msgbartop
Оборудование для производства строительных блоков
msgbarbottom

24 Окт 12 КОРРОЗИЯ БЕТОНА В РАЗНЫХ СРЕДАХ

КОРРОЗИЯ БЕТОНА В РАЗНЫХ СРЕДАХ

Число сред, агрессивных по отношению к бетону и арматуре, как і природных условиях, так и в промышленности весьма велико. Проведен­ное рассмотрение трех видов (см. гл. 2) типичных коррозионных процес­
сов и сюйкосги бегопа позволяет объединить отдельные случаи корр < зии в различных средах по общим признакам механизма коррозии. Одн ко на практике встречаются агрессивные среды такого состава, при ког - ром совмещаются процессы коррозии, протекающие по двум или трем механизмам одновременно, что, например, характерно для многокомпо­нентных сред. Кроме того, возможны условия, при которых на химичес­кий коррозионный процесс накладываются специфические воздействия, например, многократное насыщение и высушивание бетона. Снецифиче ким может быть и воздействие некоторых сред, которые не реагируї т с бетоном, например нефти или продуктов ее переработки. Свои особен­ности накладывает и присутствие в окружающей среде живых (биологи­ческих) организмов, прежде всего, микроорганизмов.

Морская вода — одна из наиболее распространенных природных мно­гокомпонентных сред, представляет собой сложную физико-химичес­кую систему, в которой содержатся солн-элсктролиты, агрессивные по отношению к бетону: хлорид натрия, сульфат и хлорид магния, сулы} it кальция (табл. 5.8). При контакте с бетоном развиваются процессы взаи­модействия зтих солей с цементным камнем.

Таблица 5.8. Состав воды океана и морей

Наименование

Общая со-

Содержание ионов, г/л

Г/л

С,-

"і-

<

Щ'*

Океан 35 19,4 2,7 0,07 10,7 1,3 0,42

Черное море 18 9,9 1,4 0,04 5,5 0,67 0,22

Каспийское 13 5,4 3,1 0,11 3,3 0,74 0,35

Море

Состав морской воды для океана и сообщающихся с ним морей б. л - зок и отличается только общей концентрацией [5.1, 5.95]. В замкнуї. іх морях (например, Каспийском) и крупных соленых озерах состав рас I - воренных солей может существенно отличаться [5.19].

Исследования стойкости бетона и железобетона в морских сооруже­ниях проводились многократно, начиная с первых опытов в натурн - їх условиях, когда долговечность сооружений оценивалась на основа»чи наблюдений за существующими сооружениями [5.38, 5.59]. В нашу >:•- дачу не входит исторический обзор таких наблюдений и исследоваи,- Можно лишь отметить, что результаты, полученные при обследованиях, приводили зачастую к противоположным выводам, в зависимости or собственною опыта специалиста. Так, академик Л. Л. Ьанков, осно; ваясь на обследованиях черноморских сооружений, проведенных в на i - ле века А. Р. Шуляченко и В. И. Чарномским, а также собственных исс іе - дованиях стойкости цементов и бетонов и наблюдениями за состоянием сооружений, главные выводы основывал на анализе химических прог > сов между солями морской воды и минералами цементного кам . Отсюда следовало, что стойкость в морской воде определяется мине, i - логическим составом цемента и проблема стойкости бетона может бі іь решена применением пуццолановых цементов, значительно более хиг. л - чески стойких по отношению к солям, содержащимся в морской во і. В то же время А. Г. Федоров, крупный инженер-строитель морских II' >-
тов, утверждал, что главным в придании стойкости морским сооруже­ниям является получение бетона высокой плотности — непроницаемос­ти [5.48]. По-видимому, оправдан подход к решению проблемы, предло­женный В. Н. Юнгом [5.56], который считал необходимым применение для морских сооружений цемента с пониженным содержанием алюми - натных минералов и гидроксида кальция, который он назвал "кремне­земистым" и высокой плотности бетона за счет низких значений водоцс - мептного отношения [5.55].

Для морских сооружений, расположенных в суровых климатических условиях, что характерно для СССР, к задаче придания бетону корро­зионной стойкости в морской воде добавляется задача придания ему мо­розостойкости. Эта проблема занимала, в первую очередь, советских исследователей, и здесь именно им принадлежит решение проблемы, ко­торое основывается на осуществлении комплекса технических мероприя­тий, обеспечивающих получение стойкого бетона и железобетона для морских сооружений различного назначения [3.33].

Несмотря на большое число ранее выполненных исследований по соз­данию стойкого бетона для морских сооружений, за последние годы появились новые исследования, что обусловлено, по-видимому, продол­жающимися случаями преждевременного повреждения морских соору­жений. Ремонт таких сооружений чрезвычайно заірудіїсн и дорогостоящ, полому задача Придания бо іону длительной сюикосчи н обоснование сроков службы предварительным расчетом особенно актуальны.

Наиболее четкое представление о механизме разрушения бетонов в морской воде дано в работах В. М.Москвина [5.28, 5.29] и М. Регур [5.93]. Коррозионное действие морской воды определяет главным обра­зом MgS04, который реагирует с гидроксидом кальция с образованием гипса и гидроксида магния. Образовавшийся гипс, реагируя с выделяю­щимся при гидролизе силикатов кальция гидроксидом кальция, обра­зует гидросульфоалюминат кальция. Одновременно идут процессы образования гидрохлоралюмината кальция и, возможно, образование таумазита.

Схема реакций по [5.93]:

MgS04 +Са(ОН)2 -> CaS04+ Mg(OII)2 Mg(OHJ2 и СаС03 образу-

Г ггл u п ют пле,1кУ,,а поверхности

С02 +Са(ОН)2 СаС03 + Н20 бетона и уплотняют поры

3CaS04 +C3A + 3H20 = C3A -3CaS04 -3H20

КОРРОЗИЯ БЕТОНА В РАЗНЫХ СРЕДАХ

Її 13 IB І87.М ІІTІ--- '

ФРАНЦУЗСКИЕ

НОРМЫ ЦЕМЕНТЫ, НЕСТОЙКИЕ В МОРСКОЙ ВОДЕ

= 3

Рис. 5.18. Влияние соотношения С3А/ /S03 на стойкость бетона в морской воде [5.91]

Эттрингит

Эттрингит її частично CaS04 выделяются с увеличением обьема и пызы ваюг расширение.

Кроме 'лих основных реакций протекает взаимодействие хлоридов с гидроксидом кальция и С3А:

MgCl2 + C'a (ОН) J СаС12 + Mg(OH)2;

CaCl, + С3А т ЮН20 -> С3А СаС12- ЮН20.

Написанные уравнения реакций представляют лишь суммарную схем процессов. Выполнявшиеся многократно химические анализы затвердеь * шего цементного камня подтвердили накопление в бетоне магния и суль фатов [5.8, 5.20], а в последнее время и образование пленок С1СО3 и Mg(OH)2 [5.60].

Опыт строительства морских сооружений и общие тенденции измене ний в номенклатуре цементов и строительной технике обусловили поста­новку новых исследований стойкости бетона в морских сооружениях Так, в ФРГ проведены длительные испытания бетонов в нагурных уело виях, изготовленных на шлакопортландцементах и цемешах с добавка ми нылевидпой золы электростанций [5.99]. После 17 -18 лет испытании в приливпочтгливной зоне и при нолном погружении в морскую вод\ бетоны на вяжущем из шлакопортландцемента 290 кг/м3 + 50 кг/м золы при В/Ц = 0,55 и доброкачественных заполнителях из бетонной сме си малой подвижности хорошо сохранились без дефектов внешнего вид.' при минимальной потере массы и глубине карбонизации не более 2 мм

Вопрос о влиянии вида цемента исследован и в других работах. L большинстве из них подчеркивается первостепенная роль плотности — непроницаемости бетона. В частности, в работе [5.97J указывается, чт.< химические процессы при действии морской воды идут ТОЛЬКО при проникании воды в бетон, т. е. при недостаточной его плотности. Утвер» дается, что содержание С3А в портландцементе должно быть менее 10', для придания ему стойкости в морской воде. Добавка 20% пуццолаш і улучшает стойкость, но нет прямой зависимости с ее активностью. Лучшим показателем стойкости бетона являются деформации расиm рения.

Японские исследователи [5.86J, изучая действие морской воды на це­ментный камень и цементные растворы, пришли к заключению о повт, шенной роли хлорид-ионов, диффундирующих в первый период боле - интенсивно ввиду их большей концентрации в морской воде. Установи - но образование хлоралюмината кальция и сульфохлоралюмината (С3А •СаС12 l0H2OnC3A-Ca2SO4,CaCl2 -12Н20).

Диффузия хлоридов изучалась преимущественно с точки зрения во можности развития процессов коррозии арматуры [5.99], но при это были получены результаты, представляющие интерес и с точки зренн і стойкости различных бетонов. Оказалось, что диффузия хлоридов бетоне на шлакопортландцементе со временем замедляется. На портлан цементе сильного изменения коэффициента диффузии со временем и. обнаружено.

В нескольких работах [5.57, 5.71] приведены результаты исследоь тій стойкости бетонов на шлакопортландцементах в морской воде. В р. і боте [5.71] подтверждены меньшая диффузионная проницаемость беї на на цементе с повышенным содержанием шлака, а также образован соли Фрнделя. Испытания в растворе NaCI показали также более высо­кую стойкость бетона на шлакопортландцементе [5.57].

В [5.97] предлагается для морских условий использовать шлакопорт­ландцемент с добавкой доменного шлака на низкоалюминатном клин­кере — С3А менее 4% при повышенной тонкости помола (удельная по­верхность более 4500 см /г).

Высокая стойкость сооружений из бетона на шлакопортландцементе показана в работе [5.61]. Лучшая химическая стойкость достигалась при содержании шлака не менее 65% и повышенной тонкости помела.

Высокая стойкость бетонов на шлакопортландцеменгах при тонком номоле была подтверждена в более ранних исследованиях С. В. Шестопе - рова [5.53] и Южгипроцемента.

Исследования стойкости бетона в морской воде показали, что в теп­лой воде коррозия усиливается. Лучшие результаты по стойкости при этом показали бетоны на шлакопортландцементе [5.89].

Ускоренный метод испытаний на стойкость путем попеременного насыщения образцов морской водой и высушивания при различной тем­пературе предлагается как позволяющий дать оценку сравнительной стойкости различных [5.99, 5.75, 5.79] бетонов. Следует иметь в виду, что как всякий условный метод, не отражающий реальных воздействий на бетон, такой метод может быть использован только в условиях тари­рования показателей по сравнению с испытаниями прямыми методами или в натурных условиях.

Влияние состава и гранулометрии цемента на стойкость бетона в мор­ской воде исследована в работе [5.91]. Цементы различались содержа­нием С3А и гипса. Предложено разделение цементов по соотношению C3A/S03, что дает картину, соответствующую результатам длительных испытаний (рис. 5.18). Цементы могут быть разделены по соотношению C3A/S03 > 3 на стойкие и нестойкие в морской воде [5.91]. Исследова­ние показало зависимость стойкости от соотношения этих компонентов, что подтверждено в [5.52, 5.53] о взаимосвязи оптимального соотноше­ния между содержанием в цементе С3А, гипса и тонкости помола с суль - фатостойкостью цементного камня. Методом измерения деформаций подтверждена большая роль этого соотношения в величине набухания и сульфатостойкости бетона. На рис. 5.18 показано набухание через 1 год в зависимости от соотношения C3A/S03. Кроме химического состава воды на коррозионную стойкость бетона оказьіваеі существенное влия­ние скорость течения воды и температура [5.90].

В работе [5.85] сделан однозначный вывод о проницаемости как глав­ном факторе, определяющем стойкость бетона в морской воде. Этот вы­вод полностью подтверждается и другими исследованиями. Повышенный расход цемента и низкое В/Ц, хорошее уплотнение, небольшие добавки гранулированного доменного ишака — основные меры придания бетону стойкости в этих условиях. Фильтрация морской воды прекращается бо­лее интенсивно, чем пресной, вследствие заполнения порового простран­ства новообразованиями в результате химических реакций между морс­кой водой и гидратированным цементным камнем [5.72].

Натурные испытания бетонов в морских условиях, как уже отмеча­лось. организовывались неоднократно. Такие испытания позволили дать обоснованные предложения по составам бетона и требованиям к мате­риалам для высокостойких бетонов. В СССР были решены проблемы придания стойкости бетонам морских сооружений в суровых климати­ческих условиях на основании испытаний, проведенных в стендах Кисло - губской опытной приливной электростанции (ПЭС) и на стендах Южно - Сахалинской станции ЦНИИС Минтрансе і роя.

Результаты работ, проведенных в лабораторных условиях и подтверж­денных испытаниями на стендах, были реализованы, в частности, при строительстве Кислогубской ПЭС [5.6].

Сооружения Кислогубской ПЭС находятся в рабочем состоянии и в настоящее время (свыше 20 лет). Примененные составы бетона были испытаны ускоренным методом в бассейнах Мурманской опытной стан­ции [5.4] и выдержали несколько тысяч циклов замораживания п oi ыи - вания с перерывами на летний период. Состав примененного бетона:

TOC \o "1-3" \h \z Сульфагостойкий портландцемент М 500, кг/м?................ 480

Песок Л/Кр = 2,3, кг/мЭ......................................................... 630

Щебень фракций, мм:

5-10 - 35% 1 1270

Ю-20 - 65%)

Вода, л/м3 ............................................................................ 180

Добавки, %:

СДБ................................................................................ 0,1

СНВ................................................................................. 0,02

Содержание воздуха в бетонной смеси, л/м3....................... 60-80

Свойства бетона после 5 лет эксплуатации. Прочность, МПа:

При сжагии..................................................................... 70

при растяжении.............................................................. 4,9...5,7

Водонепроницаемость, марка............................................. 1V10—IV14

Морозостойкость, циклы............................... ................. Свыше 1000

Для разработки бетонов, стойких в морских условиях в суровом климате, зти испытания имели не меньшее значение, чем испытания в на­турных условиях, проводившиеся на побережье Северного и других мо­рей (Ла-Рошель, Сен-Мало и Гельголанд и др. [5.64].

Для глубоководных морских сооружений имеет значение водонепро­ницаемость бетона при высоких давлениях морской воды. Исследования в этой области проводились в США и других странах. Однако опублико­ванных сведений очень мало. В работе индийских ученых приводятся данные о влиянии давлений, соответствующих глубинам погружения до 210 м [5.80].

Интересные результаты получены за последнее время в исследованиях влиянии на коррозионную стойкость бетона в морской воде нераствори­мых пленок, образующихся на его поверхности. Давно известна положи­тельная роль пленки карбоната кальция на поверхности бетона для его устойчивости в морской воде. Длительное выдерживание бетонных мас­сивов до их погружения в воду значительно повышало их долговечность, особенно при их недостаточной плотности. Исследования по повышению стойкости бетона в сульфатных средах при содержании в агрессивной среде бикарбонатных ионов (см. разд. 5.3) показали, что карбонатная пленка, образующаяся за счет взаимодействия бикарбонатов кальция в водном расіворе и гидроксида кальция в цементном камне существенно повышает сульфатостойкость бетона. В работах [5.14, 5.60] показано, что в морской воде на поверхности бетона образуется пленка кальцит и бруеита, которая значительно снижает диффузионную проницаемость поверхностного слоя бетона и тем самым его стойкость. Эти данные объясняют, почему бетоны в морской воде более стойки, чем В ЧНСТЫл растворах тех же солей, например MgSO^ При толщине слоя нерасгвори мых соединений всего 150—200 мкм достигается значительное уменьше­ние диффузионной проницаемости. Это свидетельствует также о возмож­ном влиянии на ускорение разрушения в зоне прибоя не только механи­ческого действия наносов, но и усиления химических процессов при уда­лении защитной пленки. Вопрос о влиянии защитных пленок на корро­зионную стойкость требует дальнейшего изучения и использования. Важная роль пленок карбоната кальция и брусита подтверждена и в рабо­те [5.63].

Особые условия создаются при частичном погружении конструкции в агрессивную среду или при периодическом действии среды. В таких условиях в факторы, определяющие интенсивность коррозионных про­цессов, включается капиллярный подсос, от которого зависит количест­во агрессивного раствора, попадающего и передвигающегося в бетоне. При капиллярном подсосе одновременно идет движение жидкости под действчсм капиллярных сил в бетоне. Возможно при плотном бетоне и движение пленки раствора по поверхности бетона. Жидкость, посту­пившая к поверхности конструкции, находящейся на воздухе, испаряет­ся, от чего зависят и особенности процесса разрушения бетона. В случае, если испарение опережает поступление жидкости, фронт испарения будет углубляться в бетон и кристаллизация солей из раствора будет вызывать коррозию кристаллизации. Если в составе агрессивного раствора есть ве­щества, усиливающие растворение, то возможно повреждение бетона за счет выноса из его структуры гидроксида кальция и гидролиза минера­лов, составляющих прочностной каркас цементного камня. В случае, если при капиллярном подсосе испарение отстает от капиллярного подто­ка раствора, выделение растворенных солей будет происходить на поверхности бетона с образованием "высолов". Эти процессы будут накладываться на химические коррозионные процессы, обусловленные взаимодействием агрессивных компонентов раствора с цементным кам­нем бетона.

Условия капиллярного подсоса наиболее часто создаются для конст­рукций оснований и фундаментов в минерализованных грунтах, а также в строительных конструкциях предприятий типа калийных комбинатов. При коррозии кристаллизации разрушающим фактором является глав­ным образом кристаллизационное давление, величина которого зависит от физико-химических свойств данного вещества. Если соединение обра­зует гидраты разного состава и температура устойчивого состояния раз­личных гидратов находится в пределах температурного интервала, в ко­тором будет эксплуатироваться конструкция, то возможно создание по­вышенного давления с изменением температуры при переходе гидрата одного состава в другой с увеличением содержания воды и соответствен­но объема. Такие переходы и изменения объема известны, исследованы и могут быть использованы для объяснения причин коррозионного повреждения при коррозии кристаллизации. Процесс исследован в рабо­тах [5.5...5.26]. Применительно к отдельным солям вопрос рассматри­вается далее.

Коррозия бетона в среде минеральных удобрений. Минеральные удоб­рения — наиболее массовый вид химических материалов, широко приме­няемых во всех странах. Минеральные удобрения контактируют со строительными конструкциями как на предприятиях химической про­мышленности, так и на месте их потребления — в местах разгрузки и хранения. Склады минеральных удобрений — массовый обязательный вид сооружений, так как вносятся и расходуются удобрения только в определенные, граничные сроки, а производство не може г не быть непрерывным. Выполнено значительное число исследований процессов коррозии бетона при их контакте с минеральными удобрениями. В ре­зультате разработаны Рекомендации по защите строительных конструк­ций складов минеральных удобрений от коррозии [5.72J, в которых обобщены результаты исследований и практического опыта. В качестве удобрений применяются в основном соединения азота, фосфора н калия. Это нитрагы аммонии, калия, натрия и кальция (селитры), фосфорно­кислые соли натрия и кальция различной основности и сульфат и хлорид калия. В настоящее время во все больших количествах выпускаются комплексные удобрения, содержащие смеси этих солей или двойные соли, например, аммофос, нитроаммофоска и т. п. Важной характеристи­кой различных удобрений с точки зрения их возможною агрессивного действия на бетон и железобетон является гигроскопичность соединений, входящих в состав удобрения. Гигроскопичные и водорастворимые вещества значительно более коррозионноопасны, чем нерастворимые в воде и стойкие во влажном воздухе. Возможность образования концент­рированных солевых растворов, которая возникает при гигроскопичных веществах, делает среду агрессивной не только при непоередеї венном контакте с товарным продуктом, но и при оседании пыли на конструк­циях покрытий, стен, полов и др. Поэтому степень агрессивности различ­ных удобрений оценивается и изменяется в зависимости от климатичес­ких условий района строительства склада минеральных удобрений, в частности от влажности климата. Степень агрессивности различается так­же по отношению к бетону и арматуре, так как во многих случаях, например при содержании хлоридов наибольшую опасность представляет возможная коррозия арматуры (табл. 5.9). В табл. 5.9 оценка степени агрессивности дана применительно к бетону на портландцементе марки по водонепроницаемости W4.

С целью уточнения оценки агрессивности среды складов минеральных удобрений необходимо иметь представление о возможных процессах взаимодействия удобрений с бетоном.

Взаимодействие это опасно по высказанным выше (разд. 5.3) сообра­жениям дня аммиачных солей. В среде сульфата аммония коррозионный процесс идет особенно интенсивно. По данным [5.58], в растворе азотно­кислого аммония разрушение бетонов на портландцементе идет достаточ­но быстро. Например, образцы на портландцементе с содержанием в клинкере С3Л - 7,5%; C3S - 64,7% и с добавкой гипса 6% в растворах нитрата аммония концентрацией 3 и 5% в течение года значительно снизи­ли прочность. В растворе 0,5% прочность не снизилась. Введение добавки шлака 20 и 40% не повысило стойкости бетона.

Механизм коррозии может быть описан уравнением

(NH4)2S04 + Са (ОН) 2 CaS04 + 2NH4OH.

В то же время аммиачная вода, т. е. раствор NH4OH не оказывает вредного действия на бетон, и в работе [5.82] предлагается не делать вторичной защиты бетона, подвергающегося действию горячей аммиач­ной воды. Бетон, изготавливаемый на портландцементе, должен иметь класс В22.5.. В25 (марку 300), обладать высокой непроницаемостью и не иметь трещин. В этой и других работах [5.70] отмечено, что в солях аммония бетон на шлакопортландцменте недостаточно стоек.

Таблица 5.9. Степень агрессивности минеральных удобрений [5.38]

Степень агрессивности по отношению к бетону железобетону

В климатической зоне по влажности

Сухой

Нормаль­

Влажной

Су хой

Нормаль­

Влажной

Ной

Ной

Сульфат аммония, суль - Слабая Средняя Сильная Средняя Средняя Сильная фат аммония-натрия,

Селитра аммиачная

Селитра натриевая, "

Удобрение

Слабая Средним Слабая

Средняя

Калиевая, кальциевая

Карбамид

Калий хлористый

Сульфат калия, калие - магнезия, сильвинит, карналлит, калийная смешанная соль

Суперфосфат гранулиро­ванный и аммонизирован­ный

Суперфосфат простой и двойной

Аммофос гранулирован­ный

Неагрес­сивная

Нитрофоска, нитроаммо­фоска

Слабая Сильная Средняя Средняя " Слабая

Неагрес - Слабая Неагрес - Слабая Средняя сивная сивная

Средняя

Неагрес - Слабая сивная

Неагрессивная Слабая

Слабая Средняя

Слабая Средняя

Примечание. Классификация климата по влажности дана применительно к проекту стандарта ИСО (см. гл. 3).

В целом коррозия на складах минеральных удобрений в значительной степени определяется влажностью среды и условиями контакта удобре­ний с бетоном. Не должно допускаться прямого контакта удобрений с конструкциями, что достигается различными мероприятиями.

Коррозия бетона в органических средах. Перечень органических сред особенно многообразен. При оценке потенциальной агрессивности раз­личных соединений возможен подход, примененный и к неорганическим средам. Прежде всего следует оценить водо растворимость органического соединения и растворимость его кальциевых соединений, возможность образования кальциевых соединений (солей органических кислот, альде­гидов и т. п.) и их растворимость в воде. Для кислот возможен тот же подход, что и для неорганических кислот. Однако следует учитывать, что органические кислоты значительно менее склонны к диссоциации и поэтому показатель рН для них может не отражать действительную их реакционную емкость, которая будет определяться растворимостью кальциевой соли. В органических средах возможно такое же развитие процесса коррозии III вида за счет увеличения объема при взаимодейст­вии органического соединения с гидроксидом кальция, но возможен и

КОРРОЗИЯ БЕТОНА В РАЗНЫХ СРЕДАХ

Рис. 5.19. Микробиологи­ческим коррозии бстоиа канализационного кол­лектора [5.9]

РАЗРУШЕНИЕ БЕТОНА

МАКСИМАЛЬНЫЙ УРОиЕНЬ

СРЕДНИЙ УРОВЕНЬ

НЬПОВРЕЖДЕННЫ

ЫГОН

Другой механизм разрушения в результате увеличения объема, например при полимеризации мономера в полимер, что можно наблюдать, напри­мер для хлорбензола.

Из органических соединений наиболее исследовано воздействие па бе­тон фенола. При концентрациях последнего более 1 г/л возможен доста­точно интенсивный коррозионный процесс. Коррозионные повреждения за счет действия водных растворов фенола различной концентрации отмечаются, например в коксохимическом производстве.

Наиболее распространенные органические соединения — ло нефть и продукты ее переработки. Коррозионная активность нефти весьма ра лична для разных месторождений. В частности, коррозионноопасиы сер нистые нефти, содержащие сероводород и сульфидные производные углеводородов нефти, особенно для металла. Однако и бетон в их среде не стоек.

Сточные воды предприятий и хозяйственно-бытовые стоки — распро страненная среда для бетонных и железобетонных трубопроводов — кол лекторов сточных вод. Статистические данные показывают, что количест­во аварий канализационных коллекторов весьма значительно [5.9], при этом около 10% всех аварий происходит из-за коррозии бетона или арм туры. Типичная картина повреждения коллектора представлена на рис. 5.19. Повреждается в первую очередь бетон верхней части свода, котор; і постоянно или длительно находится выше уровня сточных вод. В этой зоне на бетон действует высоковлажная среда, содержащая сероводород, образующийся при разложении органических веществ на пути их следо­вания. Сероводород окисляется до серной кислоты тионовыми бактери. ми, поселяющимися на поверхности бетона коллектора и создающим.! слой слизи на ней.

Оставить комментарий