10 Дек 12 ПРОЕКТИРОВАНИЕ ФУНДАМЕНТОВ ГО ЦЕНЕНТОГРУНТА

3.1. Для разработки проекта цементогрунтовых фундаментов необходимы:

- Отчет по инженерно-геологическим изысканиям с планом " расположения геологических скважин;

- Проект конструктивных и объемно-планировочных решений с /

Привязкой возводимого сооружения к условиям строительной площадки;

- Данные по подбору составов цементогрунта и его прочностные характеристики.

3.2. При проектировании фундаментов из цементогрунтовых свай следует руководствоваться "Рекомендациями по применению свайных фундаментов в сельском строительстве1' M. I977 (утверждены Минселъ - строем СССР). Длина цементогрунтовых свай устанавливается по СНиП 11-17-77, а глубина заложения ленточных фундаментов по СНиП 11-15-74.

3.3. Расчетная нагрузка Р (кн), передаваемая на цементогрунтовую сваю, рассчитывается по формуле:

(I)

Где ф - расчетная несущая способность одиночной цементогрунтовой сваи на осевую вдавливающую нагрузку (кн); кн - коэффициент надежности, принимаемый равным: Ки * 1,4 - для зданий со сроком службы > 50 лет, если несущая способность сваи дли фундамента определена расчетом; Км ■ 1,2 - для зданий со сроком службы не менее 10 лет, если несущая способность сваи или фундамента определена расчетом; кч =1,25 - для зданий со сроком службы > 50 лет, если несущая

Oj'способность сваи или фундамента определена по результатам полевых >л испытаний статической нагрузкой;

* Ку ш 1,1 _ для зданий сс сроком службы менее 10 лет, если несущая способность сваи или фундамента определена по результатам полевых испытаний статической нагрузкой.

Ь

Примечание. Для сооружений с промежуточным сроком службы, между указанными в П.3.3., значение коэффициента ^опре­деляется интерполяцией.

3.4. За расчетную несущую способность цементогрунтсвой сваи принимается меньшее значение из несущей способности сваи по грунту

О

И материалу, определяемые по п.3.5 и 3.6 настоящих указаний.

3.5. Расчетная несущая способность цементогрунтовой сваи по материалу на осевое сжатие (кн) определяется по формуле:

<$M=MFRH (2)

Где: M - коэффициент условия работы, учитывающий способ'устрой­ства свай, принимаемый равным 0,8; F - площадь сечения ствола сваи, м^;

R" - нормативное сопротивление цементогрунта осевому сжатию, КПа, принимаемое по табл.?.

3.6. Расчетная несущая способность цементогрунтсвой сваи по грунту определяется в соответствии с указаниями п. п.3.7 или по результатам статических испытаний свай на вдавливающую нагрузку (п.4.7).

3.7. Расчетная несуща способность цементогрунтовой сваи по грунту на осевую сжимающую нагрузку, кн, определяется по формуле:

& Smfm^RF+UXm^IJi) (3)

Где: т - коэффициент условий работы, принимаемый для непро - садочных грунтов равным.'•; I, а для про садочных - по указаниям п. З.П; F4R - коэффициент условий работы грунта под нижним концом

Сваи, принимаемый равным I; Irij.- коэффициент условий работы грунта по боковой поверх­ности сваи, принимаемый равным I; R - расчетное сопротивление грунта под нижним концом цементогрунтовой сваи, КПа, принимаемое по табл. 1.3;

F - площадь поперечного сечения цементогрунтовой сваи, м^; ц - периметр ствола цементогрунтовой сваи, м;

- расчетное сопротивление I - го слоя грунта по боковой поверхности ствола сваи, КПа, принимаемое по табл. 2.3.

Таблица I

Коэффициент пористости грунта ( е )

Расчетное сопротивление грунта R под пятой коротких цементогрунтовых свай длиной 2-3 М, КПа

Расчетное сопротивление грунта R, КПа

T

J__

T глинистых грунтов при показателе консистенции равном ( Зс )

*	! 0 !	0,2	! 0,4	1 0,6
0,5	850	650	550	450
0,7	650	550	450	350
1,0	550	450	350	250

Примечание. При промежуточных значениях значение R

Принимается по линейной интерполяции.

Таблица 2

Расчетное сопротивление грунта J на боковой поверхности коротких цементогрунтовых свай, НПа

Средняя глу - ' бина распсло жения слоя грунта, м

2-3

Глинистых грунтов при -1 показателе констистен. ( J'-) ^г------------------------------- 5-------------------- О J

60 55 50 68 65 60

Средний! коэффициент? пористости Г Грунта | сло^

4-

0,55 0,70 1.0

0,55 0,70 1,00

0,2 !	! 0,4	I 0,6
48	37	25
45	- 34	23
40	29	Аз
53 50 45	40 37 32	29 26 21

Примечания: I. При промежуточных значениях е и ^ значение J принимается по интерполяции. 2. Для просадочных грунтов значение } принимается по табл. З, с учетом указаний СНиП П-17-77.

Tl - толщина L-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м.

3.8. Расчетная нагрузка Р, КН, на I п. м. ленточного фундамента из цементогрунта рассчитывается по формуле:

* Р < (4)

Где: ип(Кн, Шл , - то же, что в п. п.3.3,3.7,

Причем коэффициенты Hip. и t-м^ принимаются равными Hi* = 0,85; = 0,8;

Fn - площадь подошвы I „п. м. ленточного фундамента, м^;

Fi - площадь 1-го слоя грунта природной структуры,

Соприкасающегося с боковой поверхностью ленточного фунда­мента из цементогрунта, м^.

Примечание. При наличии на площадке насыпного грунта уплотненного машинами и механизмами, силы трения в пределах этого слоя не учитываются.

3.9. Проектирование фундаментов малоэтажных сельских зданий на просадочных грунтах I типа должно осуществляться с учетом ожидаемой вероятности и степени замачивания оснований в период эксплуатации зданий. Различают случаи, указанные в П.3.10-3.12.

ЗЛО. Замачивание основания невозможно вследствие повышения уро вня подземных вод, утечек воды из водонесущих коммуникаций и емкостей. К этому случаю относят здания и сооружения, не обору­дованные водопроводом и канализацией и расположенные на расстоя­нии более (1,5-2) Н (Н-толщина просадочной толщи) от возможных источников замачивания (трубопроводов, емкостей и т. п.). Примером таких зданий являются склады сельхозпродуктов и сельхоз­техники, трансформаторные подстанции, навесы для сена и др.

Проектирование фундаментов осуща ствляется без учета замачи­вания основания. Расчетные сопротивления R и j грунта определнются по табл4(2 и 3 при влажности прогнозируемой на период эксплуатации здания. При отсутствии таких данных в запас проч­ности сопротивление R s J определяются при влажности на границе раскатывания \(/? , если природная влежность < и и при влажности W, если W > Wp.

3.II. Возможно аварийное замачивание основания вследствие утечек воды из водонесущих ком;,уникаций и емкостей, расположенных внутри здания или вне здания на расстоянии менее 1,5 Н, без повы­шения уровня грунтовых вод в период эксплуатации зданий, способ­ного вызвать просадку грунтов основания.

К этому случают относят сельскохозяйственные, жилые, культурно - бытовые здания высотой до 3-х этажей включительно, оборудованные водопрочном и •канализацией. Эти здания разделяются на подгруппы, отличающиеся интенсивностью и характером возможного аварийного замачивания:

А) сельскохозяйственные здания с мокрым технологическим режимом, равномерным распределением источников замачивания по площади здания, расходом воды более 10 литров в сутки на I м^ площади пола здания. Сюда относятся: коровники, свинарники, имеющие гидросмыв и систему подпольных каналов гидросплава навоза, располагаемых вдоль всего здания и некоторые типы птичников с системой кудачных и канализационных канавок под поилками;

Б) сельскохозяйственные здания с локальным мокрым технологичес­ким режимом. Здания этого типа имеют отдельные помещения или участки с мокрым технологическим режимом (моечные, душевые), свинарники с одиночными поперечными подпольными каналами гидро - сплава навоза, объединяющими систему продольных каналов, обору­дованных скребковыми транспортерами. Каналы гидросплава нахо­дятся друг от друга на расстоянии 20-30 м и более. На локальных. участках расходы воды значительно превышают 10 литров в сутки/к^ площади пола, а на остальных площадках - менее 10 л или полностью отсутствуют. - .

В) здания с расходом воды менее 10-литров в сутки на I м^ площади пола. Эти здания отличаются наименьшими веппотыпг»гч. п «

Размером замачивания. Некоторые здания этой группы (птичники, овчарни) имеют разветвленную, но не заглубляемую в грунт систему водопровода, а проводки калализации отсутствуют или единичны. Утечки воды обнаруживаются непосредственно после аварийного пов­реждения трубопроводов;

Г) жилые усадебные и секционные одно-двух этажные жилые дома с расходом воды не более 5 м^/сут.

Проектирование фундаментов (в случаях' указанных в подпунктах а, б,в, г) осуществляется с учетом возможного замачивания основания. В качества основного расчетного случая принимается полное водонасьпце - ние грунта ( G ^ 0,8). Расчетные сопротивления R и ] прини­маются по табл.3. Отличие действительных условий аварийного замачи­вания от наихудших, соответствующих полному водонасыщению грунта, учитываются коэффициентами условий работы в формулах 3 и 4, которые принимаются равными:

Т = 1,4 - для зданий группы а, б и г вше указанных подпунктах

При залегании под просадочной толщей дренирующего

Подстилающего слоя (крупнообломочные и песчаные грунты);

M = 1,3 - для тех же зданий, но при залегании под ^осадочной

Толщей недренирующего подстилающего слоя;

УУ1 = 1,9 - для зданий группы в) и..б) (за исключением расчетных

Локальных участков) при залегании под просадочной

Толщей дренирующих грунтов;

Щ = 1,8- для тех же зданий при залегании под_просадочной

Толщей недренирующих грунтов.

Примечания: I. Площадь расчетного локального участка принимается равной площади помещения или участка здания с мок­рым технологическим режимом, увеличенная на рас­стояние 1,5 Н во все стороны от его границ. 2. Z Расчетная несущая способность свай и

- фундаментов Ф, найденная по формуле 3 и 4 с коэф­фициентами ш я 1,9 и 1,8, ие должна превышать величину Ф, полученную для грунта с влажностью W, если и для грунта с влажностью W. . EcymW<\&!

П

3.12. В период эксплуг тации зданий ожидается повшение уровня грунтовых вод до отметок, превышающих заглубление подошвы фундамента

Или пяты свай. При этом наблюдается наибольшее снижение прочности

Грунта, а просадка фундаментов и основания достигают максимальных

Значений;

Проектирование свай и ленто чного фундамента осуществляется по формулам (3 и 4). Расчетнше сопротивления R и f находятся по табл. 3, а коэффициент условий работы Tr\ принимается равным I.

3.13. Сушарные значения осадки $ и просадки фундаментов (ленточных и свайных) из цементогрунта не должна превышать предельного значения S пр, установленного СНиП П-15-74 для соответствующих типов зданий:

$.+ (5)

Примечания: I. Для сельскохозяйственных здайий значение $ пр. принимается равным 10 см.

2. При влажности просадочных грунтов

Осадки допускается не учитывать ввиду их небольшой величины.

3.14. Относительная разность суммарных величин "осадка плюс просадка" двух смежных фундаментов не должна превышать предельных значений, заданных в проекте или регламентируемых СНиП П-15-74. Для сельскохозяйственных зданий с податливыми конструкциями стыков между панелями предельная относительная разность суммарных величин "осадка плюс просадка" двух смежных фундаментов не должна превы­шать 0.01.

3.15. При проектировании зданий и сооружений вертикальная планировка застраиваемых площадок должна обеспечивать быстрый. сток атмосферных вод, максимально используя естественный рельеф местности и существующие пути стока.

3.16. Вокруг каждого здания или сооружения следует устраи­вать водонепроницаемые отмостки с уклоном 0,03, шириной не менее I м. Встречающиеся на площадке старые выработки (ямы, траншеи) следует заделывать уплотненным грунтом плотностью не менее 1,6 Т/м^.

3.17. В случаях, когда суммарное значение осадки и просадки, превышают'предельные значения, указанные в П.3.13 и 3,14 необхо­димо назначение конструктивных, водозащитных мероприятий или их комплекса. Выбор типа фундаментов и мероприятий назначаются на основании технико-экономического сравнения различных вариантов.

3.18. При проектировании фундаментов из цементогрунта на про - садочных грунтах первого типа по просадочности с суммарной вели­чиной осадки и просадки до 10 см, достаточно учитывать рекоменда­ции п. п.3.15; 3.16.

3.19. Если просадка грунта от собственного веса превышает

10 см, то при проектировании зданий, указанных в п. З.П а, г и

На локальных участках зданий по П.3.116 рекомендуются устройства

Под всем зданием или его частью наловодонепроницаемого окрана

Из уплотненвого грунта ( ' ^ 1,6 Т/м^) толщиной:

0,4-0^5 м - при просадке от собственного веса грунта от 10 до 20 см;

Примечание: I. Устройство фундаментов из цементогрунта рекомен­дуется выполнять после устройства экрана, доведен­ного до уровня подготовки под полы.

2. При соответствующем технико-экономическом обосновании допускает, ся проектировать здания и сооружения без устройства э! фанов.

3. Допускается частичная или полная прорезка экрана гидроизолированными каналами.

3.20. Размеры цементогрунтовых свай (длина, диаметр) рекомендуется подбирать так, чтобы несущая способность сваи по грунту и по матери­алу была примерно одинаковой. '

3.21. При проектировании фундаментов из цементогрунтовых свай рекомендуется применять однорядное расположение свай, добиваясь совмещения равнодействующей внешних нагрузок с осью свайного ряда.

3.22. Для фундаментов жилых (усадебных и секционных) 1фупно - панельных зданий серий 25,135,121 рекомендуется применять без- рОстверковое решение. Цокольная панель в этом случае опирается на сваи по слою раствора.

Примечание: При опирании цокольных панелей на сваю необходимо проверять цементогрунт на смятие. Если проверка не удовлетворяется, используется распределительная железобетонная подушка.

3.23. Расчет ростверков следует производить в соответствии с рекомендациями по расчету ленточных ростверков свайных фундамен­тов ("Руководство по расчету и проектированию свайных фундаментов. Стройиздат.,М.,1980).

3.24. При устройстве монолитных бетонных ростверков устанав­ливают инвентарную металлическую или деревянную опалубку. При бетонировании ростверка, располагаемого в грунте, стенки траншей могут быть использованы в качестве опалубки.

3.25. Арматурные каркасы должны устанавливаться в опалубку так, чтобы толщина защитного слоя бетона рабочих стержней была не мннее 5 см.

3.26. Элементы сборного ростверка укяадывают на оголовки свай очищенные и выравненные раствором марки не ниже 50. Раскладка элементов ростверка начинается с углов адания и в местах пересече­ния стен. '