Количество слоев остекления светопрозрачного ограждения выбирают в зависимости от требуемого сопротивления теплопередаче окна по СНиП II-3-79 * или рассчитывают по формуле
Rlv = (tB-tH)RB/(tB-^y Допустимую температуру внутренней поверхности окон по формуле
Тв = 14 — 3,5/фЧ_ок.
Коэффициент излучения тепла от тела человека на поверхность окна оценивают по зависимости
Фч_оК = 1 — 0,8// SFOK,
Где I — расстояние от окна до обслуживаемой или рабочей зоны.
Количество слоев остекления определяется значением требуемого сопротивления теплопередаче. При /?0тр<СО,17 (м2-К)/Вт принимают однослойное остекление, при /?тро=0,17...0,39 (м2-К)/Вт — двухслойное, при /?тро = 0,39...0,52 (м2-К)/Вт — трехслойное Среднее значение сопротивления теплопередаче окон
Rlp = Яв + 2 RB. n + 2 R + RH. (IV.54)
Среднее значение сопротивления тепловосприятию
Яв = 1/(ак + ал)> (IV.55)
Где ак = 1,45 (tp — xj1'3;
Ал = 0,43 --------------- j—1------------ . (IV.56)
Среднее термическое сопротивление воздушной прослойки
Яв. п = 1/К,.п+аЛвп)) (IV. 57)
Где ак — средний коэффициент теплоотдачи конвекцией в воз-
В. п
Душной прослойке, оцениваемый по зависимости
АКв. п =0,41 [(Т! — т2) / бв. п]0'25 . (IV.58)
Здесь ті, Т2 — средняя температура соответственно на поверхностях остекления И В воздушной прослойке; бв. п — ширина воздушной прослойки; а л — средний коэффициент теплоотдачи излучением в
В. п
Воздушной прослойке, определяемый по формуле (IV.56), в которой вместо значений tB и тв подставляют соответственно значения
Tl, Т2.
Термическое сопротивление слоя остекления находят по формуле Ri=6ifki, а среднее значение сопротивления теплоотдаче у наружной поверхности принимают равным 7?н=0,043 м2-К/Вт. Среднюю температуру на поверхностях трехслойного остекления окон определяют по формулам:
Тв = — (^в — Яв/Яо.
*i = tB-(tB-Q(RB + RJ/R0,
(tB - tH) (RB + Rt + RlB J / Rot
4 = tB - (*B - Q (Яв + R, + Rls n + R2) / R0, (IV.59)
= TB - (tB - tH) (RB + + Rlaja + R2 + R2b J / R0,
= tB - (tB - Q (RB + + Rls n + R2 + R2bm + R3) / R0.
При этом для однослойного остекления принимают R2=R3=RiBn= = RzBM = 0, а для двухслойного R3 = R2b п = 0.
Локальные значения температуры тв, т» на разных поверхностях остекления средней зоны определяют по формулам (IV.59), в которые вместо RB, Rt, Rib п подставляют соответственно локальные значения Rit RiBn, оцениваемые по зависимости [42]
Где аКв г — локальный коэффициент конвективной теплоотдачи у теплой поверхности остекления прослойки:
А^І. ЗСч-тт)°'3/х0Л; (IV.61)
— локальный коэффициент теплоотдачи у холодной поверхности с температурой остекления прослойки
Акв. п = 1,3 (Тт - т2)°.з / (бв. п - х)0'1; (IV.62) тт — температура в ядре воздушной прослойки:
(ті - Ъ) [о,83 - 0,6 (-f-)j. (IV.63)
При определении температурных полей в средней зоне остекления применяют [42] следующую схему расчета, основанную на методе последовательных приближений.
Определяют термическое сопротивление отдельных слоев. Принимают /?в=0,114 м2-К/Вт, /?н = 0,043 м2-К/Вт, а значения: 7?в. п устанавливают по прил. 4 СНиП И-33-79*. Находят по формуле (IV.54) среднее значение R0. Определяют средние значения температуры на разных поверхностях остекления по формулам (IV.59). Среднюю зону остекления разбивают по высоте окна на ряд сечений Xi,..., хп и по формуле (IV.63) определяют для них температуру в ядре воздушной прослойки. Рассчитывают локальные коэффициенты теплоотдачи конвекций и излучением по формулам (IV.56), (IV.61), (IV.62). Находят Яв. п по формуле (IV.60).
По формуле типа (IV.54) определяют локальные значения сопротивления теплопередаче. По формулам (IV.59) находят новые значения (уточненные) температуры на разных поверхностях остекления. Расчет Tm, Rb, Rb. u повторяют и уточняют до тех пор, пока в двух последних приближениях эти значения не будут отличаться друг от друга не более чем на 10 %• Теплопотери через окна
Q = Qo + QcP = [('в - Q FOK / RFj + CBGFOK (tB - a
Где G не должно превышать 10 кг/(м2-ч) для окон жилых зданий, а для окон и фонарей производственных — величин, приведенных в табл. 1.14 и формулах (1.23), (1.24).
Полы зданий и сооружений, в соответствии с требованиями СНиП 11-3-79*, разделяют на следующие основные группы [18]: полы отапливаемых помещений с повышенными эксплуатационными требованиями (жилые здания, больничные и детские учреж - пения) где человек находится в состоянии покоя или движения длительное время в домашней обуви, и не выполняет физической работы, должны иметь показатель теплоусвоения не более 11,6
Вт/(м[4]-К);
Полы отапливаемых помещении с нормальными эксплуатационными требованиями (общественные здания кроме перечисленных выше, вспомогательные и производственные здания с долговременным пребыванием людей), где люди выполняют легкую физическую работу в модельной обуви, должны иметь показатель теплоусвоения поверхности не более 14 Вт/(м2-К);
Полы отапливаемых производственных помещений с нормальными эксплуатационными требованиями и постоянными рабочими местами, где люди выполняют работу категории средней тяжести в модельной обуви, должны иметь показатель теплоусвоения не более 17,5 Вт/(м2-К).
Показатель теплоусвоения поверхности пола Уп рассчитывают следующим образом.
При тепловой инерции первого слоя конструкции DX=RS~^ >0,5Tn=2s|.
При Di=RiSiC0,5, если тепловая инерция первых двух слоев D^D^OA Yn=^A±lL.
0,5+ ^
При Z)i+D2=/?iSi-+/?2S2<0,5, если тепловая инерция первых двух слоев Di-i~D2-{-D3'^0,5
У ^ 4/?rsf (0,5 + R2s3) + 2/?gsf + s3 0,5+/?2S3 - f-tf^^sl + sg)
Оставить комментарий